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防止开关变压器铁芯出现磁饱的解决方案

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防止开关变压器铁芯出现磁饱的解决方案
单击式开关电源变压器由于输入电压为单极性电压脉冲, 当脉冲幅度和宽度超过 变压器的伏秒容量时, 变压器铁芯将出现磁饱和。为了防止开关变压器铁芯出现 磁饱和最简单的方法是在变压器铁芯中留气隙,或采用反磁场。当在变压器铁芯 中留有气隙时, 由于空气的导磁率只有铁芯导磁率的几千分之一,磁动势几乎都 降在气隙上面;因此, 留有气隙的变压器铁芯,其*均导磁率将会大大下降;不但 剩余磁通密度也会降低,而且最大磁通密度 Bm 可以达到饱和磁通密度 Bs;从而 使磁通增量增大,变压器铁芯不再容易出现磁饱和。如图 2-24 所示是留有气隙 的变压器铁芯的工作原理图与磁化曲线图 。 在图 2-24-a 中,假设 l1 为气隙长度,变压器铁芯磁路的总长度为 lc,则磁路 的磁通势为: △Hlc=△B(l1-lc)/μ c +△Bl1/μ 0 上式中, μ c 为变压器铁芯的导磁率; μ 0 为空气的导磁率,其值约等于 1; lc 为变压器铁芯磁路的总长度; l1 为气隙的长度; △H 为磁场强度增量; △B 为磁 通密度增量。 由于 lc >>l1 ,μ 0≈1 ,所以,( lc-l1 )≈lc ,因此上式可化简为:

上式中, μ a 为有气隙铁芯的*均导磁率, μ c 为变压器铁芯的导磁率, l1 为气隙的长度, lc 为变压器铁芯磁路的总长度。 (2-72)式中, 由于 μ c 不是一个常数,我们不能用求导数的方法把 l1 当成一个 变数来求 μ a 的最大值;另外,求 μ a 的最大值也不是我们的主要目的;我们的 愿望是在最大磁通密度增量 △B 的条件下,要求*均导磁率 μ a 也能达到最大。 我们再来看图 2-24-b。在图 2-24-b 中,虚线表示变压器铁芯没有气隙时的磁滞 回线, 实线表示变压器铁芯留有气隙时的磁滞回线,其中磁化曲线 o-a 为留有气 隙铁芯的基本磁化曲线。 这里的基本磁化曲线与初始磁化曲线并不完全相同,这

里的基本磁化曲线相当于磁化曲线的几何*均值,以便用于分析磁场强度增量 △H 与磁感应密度增量 △B 的关系。 显然,对应每一个气隙长度的取值就有一组相应的磁滞回线;但不管气隙长度取 得多大, 铁芯的最大磁通密度 Bm 只能达到铁芯磁饱和时对应的 Bs 值,它不会随 着气隙长度 l1 的增长而继续增长;而铁芯的剩余磁通密度 Br 也不会因气隙长度 l1 增长而大幅度下降。因此, l1 应该有一个最佳值,它应该既要兼顾磁通密度 增量 △B 的最大,也要兼顾*均导磁率 μ a 达到最大的条件。 为了求出 的最佳值,我们可以沿着基本磁化曲线 o-a 不断地画切线,如图中切 线 o-b;切线与 H 轴夹角 β 的正切值 tgβ 就是此点的导磁率;当切线的相切点 位于最大磁通密度增量△B 的二分之一位置上时,这点的正切值 tgβ 就可以认 为等于*均导磁率 μ a ;由此我们可以看出*均导磁率 μ a 总是小于或者等于正 切值 tgβ 。

如果我们把最大正切值 tgβ 对应的磁通密度增量△B 和磁场强度增量△H ,定 义为铁芯的最佳工作点,那么通过切线 o-b 就可以求出对应的 l1 最佳值。可以 证明通过原点的切线 o-b 是正切值最大的切线, 因为实际中的基本磁化曲线是不 存在的, 基本磁化曲线相当于磁化曲线的几何*均值,是一条按电容充电规律变 化的指数曲线(请参考《2-1-1-9.开关电源变压器铁芯磁滞回线测量》章节的内 容);另外,所定义的最佳工作点就是气隙长度 l1 最小值对应的工作点。 从图 2-24-b 以及(2-72)式可以看出,当 μ cl1/lc>>1 时,有气隙铁芯的*均导 磁率 μ a 基本与气隙 l1 的长度成反比;因此 μ cl1/lc 的值正好就是对应图 2-24-b 中,切线 o-b 与 B 轴夹角 α 的正切值 tgα ; △H 代表 μ cl1 ,△B 代 表 lc。 μ c 与 l1 相乘正好把两条正交直线 H 和 B 的单位进行归一化,要么它们 之间的夹角就没有意义。

由图 2-24-b 可以看出,当 tgα ≈1/2 时, l1 为最佳值,实际上也是 l1 的最 小值;因为,*均导磁率 μ a 会随着 l1 增大而减小。因此, l1 的最佳值(或最 小值)由下式求得: l1/lc≈2/μ c (2-73) 把(2-73)式的结果代入(2-72)式,可以求得,当 l1 为最佳值时,有气隙铁芯的 *均导磁率 μ a 正好等于没有气隙铁芯导磁率 的三分之一。 这里特别指出: (2-73)式给出的结果, 是在初步满足磁通密度增量要求的条件下, 求有气隙铁芯的*均导磁率 μ a 最大值的条件;当然是气隙长度越小,*均导磁 率 μ a 就越大。但在实际工作中, μ a 的值要小于此值,因为,对气隙长度要 预留一定的余量, 变压器铁芯的工作点不可能让永远工作在最佳值的边沿;因此, 实际工作中的变压器铁芯, 其最大磁通密度增量△B 和最大磁场强度增量△H 都 会超出(2-73)式给出条件的范围;所以,由(2-73)式求出的气隙长度 l1 也是最 低极限值。 例如:当没有气隙铁芯的导磁率 μ υ =1000 时,比值为 l1 /lc =2?10-3,如果 变压器铁芯磁路的总长度 lc=120mm,则铁芯的最小气隙长度 l1 应该等于 0.24mm。在实际应用中,可以取 l1 =0.5mm,即最小气隙长度的 2 倍。此时,* 均导磁率 μ a 只有铁芯导磁率 μ c 的 1/5,即 μ a =200。 防止开关变压器铁芯出现磁饱和最简单的另一种方法是采用反磁场, 在变压器铁 芯中安装永久磁铁,或在变压器的初、次级线圈上另外增加一反向直流,并且此 直流一般需要用扼流圈电感隔离,或用恒流源供电。由于在变压器的初、次级线 圈上另外增加一反向直流会降低开关电源的工作效率,以及增加成本,目前大多 数的开关电源都没有采用这种方法;只有一些要求磁化动态范围比较大,且输出 功率也特别大,并且不需考虑成本的场合才会使用。 顺便指出, 用于正激式开关变压器铁芯的气隙长度与反激式开关变压器铁芯的气 隙长度是不一样的;正激式开关变压器铁芯的气隙长度完全为了满足最大磁通密 度增量 的要求,而反激式开关变压器铁芯的气隙长度,除了要满足最大磁通密 度增量 的要求外,还要满足最小电感量的要求。一般反激式开关变压器铁芯的 气隙长度要比正激式开关变压器铁芯的气隙长度大。




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